《粉末冶金原理重點(diǎn)》由會(huì)員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《粉末冶金原理重點(diǎn)（18頁(yè)珍藏版）》請(qǐng)?jiān)谘b配圖網(wǎng)上搜索。

1、裝球量：球磨筒內(nèi)磨球的數(shù)量。 球料比：磨球與磨料的質(zhì)量比 電流效率：一定電量電解出的產(chǎn)物的實(shí)際質(zhì)量與通過(guò)同樣電量理論上應(yīng)電解出的產(chǎn)物質(zhì)量之比，用 公式表示為n i=M/ （qlt） X 100% 粒度分布：指不同粒徑的的顆粒在粉末總質(zhì)量中所占的百分?jǐn)?shù)，可以用某種統(tǒng)計(jì)分布曲線或統(tǒng)計(jì)分 布函數(shù)描述。 松裝密度：粉末在規(guī)定條件下自然填充容器時(shí)，單位體積內(nèi)粉末的質(zhì)量，單位為g/cm3。 振實(shí)密度：在規(guī)定條件下，粉末受敲打或振動(dòng)填充規(guī)定容器時(shí)單位體積的粉末質(zhì)量。 單顆粒：晶粒或多晶粒聚集，粉末中能分開(kāi)并獨(dú)立存在的最小實(shí)體。 一次顆粒：最先形成的不可以獨(dú)立存在的顆粒，它只有聚集成二次顆粒時(shí)才能

2、獨(dú)立存在。 二次顆粒：由兩個(gè)以上的一次顆粒結(jié)合而又不易分離的能獨(dú)立存在的聚集顆粒稱為二次顆粒。 壓縮性:粉末被壓緊的能力 成形性:粉末壓制后，壓坯保持既定形狀的能力 凈壓力： 單元系燒結(jié)：純金屬、固定化學(xué)成分的化合物和均勻固溶體的粉末燒結(jié)體系，是一種簡(jiǎn)單形式的固 相燒結(jié)。 多元系固相燒結(jié)：由兩種以上組元（元素、化合物、合金、固溶體）在固相線以下燒結(jié)的過(guò)程。 氣氛的碳勢(shì)：某一含碳量的材料在某種氣氛燒結(jié)時(shí)既不滲碳也不脫碳，以材料中碳含量表示氣氛中 的碳勢(shì)。 活化燒結(jié)：系指能降低燒結(jié)活化能，是體系的燒結(jié)在較低的溫度下以較快的速度進(jìn)行，燒結(jié)體性能 得以提高的燒結(jié)方法。 氫損值：金屬粉末的

3、試樣在純氫氣中煅燒足夠長(zhǎng)時(shí)間，粉末中的氧被還原成了水蒸氣，某些元素與 氫氣生成揮發(fā)性的化合物，與揮發(fā)性金屬一同排除，測(cè)的試樣粉末的相對(duì)質(zhì)量損失，稱為氫損。 液相燒結(jié)：燒結(jié)溫度高于燒結(jié)體系低熔組分的熔點(diǎn)或共晶溫度的多元系燒結(jié)過(guò)程，即燒結(jié)過(guò)程中出 現(xiàn)液相的粉末燒結(jié)過(guò)程統(tǒng)稱為液相燒結(jié)。 機(jī)械合金化是指金屬或合金粉末在高能球磨機(jī)中通過(guò)粉末顆粒與磨球之間長(zhǎng)時(shí)間激烈地沖擊、碰撞，使粉末顆粒反復(fù) 產(chǎn)生冷焊、斷裂，導(dǎo)致粉末顆粒中原子擴(kuò)散，從而獲得合金化粉末的一種粉末制備技術(shù)。 熱等靜壓：把粉末壓坯或把裝入特制容器內(nèi)的粉末體在等靜高壓容器內(nèi)同時(shí)施以高溫和高壓，使粉末體被壓制和燒結(jié) 成致密的零件或材料的過(guò)程

4、 冷等靜壓：室溫下，利用高壓流體靜壓力直接作用在彈性模套內(nèi)的粉末體的壓制方法 1、粉末制備的方法有哪些，各自的特點(diǎn)是什么？ 1物理化學(xué)法 1還原法： 碳還原法（鐵粉） 氣體（氫和一氧化碳）還原法（W,Mo,Fe,Ni,Cu,Co及其合金粉末） 金屬熱還原法（Ta,Nb,Ti,Zr,Th,U）f SHS自蔓延高溫合成。 1.2還原-化合法：適合于金屬碳化物、硼化物、硅化物、氮化物粉末 1.3化學(xué)氣相沉積CVD 1.4物理氣相沉積PVD或PCVD （復(fù)合粉） 1.5電解法：水溶液電解（Cu,Fe,Ni,Ag粉）；熔鹽電解（Ta,Nb,Ti,Zr,Th等活潑金屬粉末） 1.6羰

5、基物熱離解法：Fe,Ni,Co粉末 2機(jī)械法 2.1機(jī)械研磨：鉻粉，鐵鋁合金，硅鐵合金，鉬鐵合金，鉻鐵合金等脆性金屬或合金粉末。 2.2霧化法：包括氣體霧化（空氣和惰性氣體）和水、油霧化以及旋轉(zhuǎn)電極霧化等。 .氣體霧化：鐵、銅、鋁、錫、鉛及其合金粉末（如青銅粉末、不銹鋼粉末）； .水霧化：鐵、銅及合金鋼粉末； .旋轉(zhuǎn)電極霧化：難熔金屬，鋁合金、鈦合金、超合金粉末，工具鋼粉末。 .其它形式的霧化； 2、 氧化還原法的過(guò)程原理？ 了解PH2/PH2O和PCO/PCO2線的圖解？ 定義:用還原氣體（固體）或活潑金屬將金屬氧化物還原制備粉末的過(guò)程。 還原劑分類 a、 氣體還原劑:H

6、2,CO b、 固體還原劑:C c、 金屬還原劑：堿土金屬 用作還原劑的必要條件：1.離解壓（Po2）XO<（Po2）MeO還原劑對(duì)氧的親和力大于對(duì)被還原物質(zhì)的親和力，2.^GMeO> △GXO，必須滿足熱力學(xué)必要條件，反應(yīng)才能進(jìn)行，3?還原劑的氧化產(chǎn)物和還原劑本身的組份不污染被還原 金屬或易被分離 還原反應(yīng)：MeO+X=Me+XO,可看成下述兩個(gè)基本反應(yīng)組成，即： Me+0.5O2=MeO（1） X+O.5O2=XO（2） 將（2）-（1）得到上述總反應(yīng)。 由熱力學(xué)可知，還原反應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)等壓位變化為 △ G° =-RTlnKp △ G° 2=-RTlnKp1=0.5RTln

7、（PO2）XO △ G° 1=-RTlnKp2=°.5RTln（PO2）MeO △ G° =△ G° M G°冃矗丁山幾幾小幾九。） 即金屬氧化物的離解壓（PO2）MeO大于還原物的離解壓（PO2）xo。換句話說(shuō)，氧與還原劑X的親和力 與金屬元素的親和力。 3、 還原法制取鎢粉過(guò)程中鎢粉顆粒長(zhǎng)大的機(jī)理是什么？影響鎢粉的粒度的因素有哪些？ A揮發(fā)一沉積機(jī)理：氫中水分子與鎢氧化物反應(yīng)生成揮發(fā)性的水合物， WOX+H2O—WOX.nH2O（g） t 氣相中的鎢氧化物被氫還原沉積在鎢顆粒上，導(dǎo)致W顆粒長(zhǎng)大。 鎢氧化物的水合物的揮發(fā)性隨鎢氧化物中的含氧量、氣氛中含水量的增加和還原溫度的升

8、高而增大 鎢粉顆粒長(zhǎng)大的趨勢(shì)又隨還原氣氛中水合物濃度的提高而加強(qiáng) B氧化一還原機(jī)理： 當(dāng)氫中水含量較高時(shí) 已還原的細(xì)鎢顆粒優(yōu)先被氫中水氧化生成鎢氧化物 再按照揮發(fā)一沉積機(jī)理導(dǎo)致W顆粒的長(zhǎng)大 利用這一現(xiàn)象可制備粗顆粒鎢粉 原料： A粒度：當(dāng)采用WO3時(shí)，其粒度與還原鎢粉粒度間的依賴性不太明顯，而主要取決于WO2的粒 度。目前，采用藍(lán)鎢（藍(lán)色氧化鎢）作原料。該原料具有粒度細(xì)、表面活性大，W粉一次顆粒細(xì) 和便于粒度控制的特點(diǎn)。 B雜質(zhì)元素：影響透氣性或生成難還原化合物。 K、Na等促使鎢粉顆粒粗化； Ca、Mg、Si等元素?zé)o明顯影響： 少量Mo、P等雜質(zhì)元素可阻礙W粉顆粒長(zhǎng)大

9、 （2）還原方式：二階段還原/分段還原 (3) 氫氣：降低氫的露點(diǎn)，流量不宜過(guò)高，順流通氫。 (4) 還原工藝條件： .還原溫度T：降低T,高的溫度會(huì)提高鎢氧化物的水合物在氣相中的濃度，顆粒粗化； .推舟速度V：降低V，推舟速度打?qū)е卵鯕庠黾樱哐踔笖?shù)的氧化物具有更大的揮發(fā)性，提高濃 度，顆粒粗化； ?料層厚度t：降低t,料層厚度過(guò)高不利于氫向底層物料的擴(kuò)散，鎢氧化物的含氧量高，顆粒粗化。 (5) 添加劑：少量的添加劑如Cr、V、Ta、Nb等的鹽可抑制鎢粉顆粒的粗化。 4、(1) Fe—O—C系圖與溫度的關(guān)系，CO對(duì)氧化鐵還原的過(guò)程怎樣？ 碳直接還原氧化鐵制備鐵粉時(shí)熱力學(xué)條件如

10、圖所示，說(shuō)明圖中各條曲線的含義，表明各相穩(wěn)定存在區(qū)域并討論氧化亞 鐵還原成鐵粉的條件。 解：B:Fe304C:Fe0D:Fe b曲線：Fe304被還原成FeO的反應(yīng)平衡曲線； c曲線：FeO被還原成Fe的反應(yīng)平衡曲線； d曲線：Fe3O4被還原成Fe的反應(yīng)平衡曲線。 與b、c相交的曲線為碳氧化反應(yīng)的平衡曲線 在do, oc線以上Fe穩(wěn)定存在；do, ob線以下部分Fe3O4穩(wěn)定存在，在ob、oc線之間FeO穩(wěn)定存在；只有當(dāng)溫度 高于碳的氧化反應(yīng)平衡曲線與FeO被還原成Fe的反應(yīng)平衡曲線的焦點(diǎn)溫度時(shí)氣相中的CO百分含量(濃度)才能 使FeO被還原成Fe；即溫度高于680?, CO

11、的百分含量超過(guò)61%。 (2) 影響還原過(guò)程和鐵粉質(zhì)量中的因素 (1) 原料的影響包括原料中雜質(zhì)的影響(SiO2)和原料粒度(原料越細(xì)，界面越大，促進(jìn)反應(yīng)進(jìn)行)的影響。 (2) 還原工藝條件包括還原溫度、時(shí)間和料層厚度的影響 (3) 添加劑：固體碳，返回料，氣體還原劑，堿金屬鹽 (4) 海綿鐵的處理(退火) (5) 固體碳還原劑的影響：類型：木炭，焦炭，無(wú)煙煤；用量：由氧化鐵含氧量決定 化的情況， 要求。圖中 都會(huì)破壞平 12、固體碳還原鐵粉時(shí)，氣體平衡條件如圖所示，分析圖中各區(qū)域的含義，個(gè)線段含義和1、2、3、4、5、6點(diǎn)的含 義。 答：固體碳還原平衡氣相圖有兩部分疊加而成

12、：固體碳?xì)饣? 應(yīng)和氧化鐵還原-氧化平衡反應(yīng)。 球在滾筒中的基本狀態(tài)：(a)低轉(zhuǎn)速，瀉落，摩擦效果(b)適宜轉(zhuǎn)速，拋落摩擦，撞擊破碎(c)高轉(zhuǎn)速，臨 界轉(zhuǎn)速 球磨粉碎物料的作用主要取決于球和物料的運(yùn)動(dòng)狀態(tài) 固體碳?xì)饣磻?yīng)在表示固體碳氧化形成CO和CO2的氣相組成隨溫度變 氧化鐵還原-氧化平衡反應(yīng)指各種溫度下反應(yīng)平衡條件)對(duì)氣氛組成的 的曲線對(duì)應(yīng)的平衡狀態(tài)方攵組成, 2F持氣4組成?！龈淖儨? 衡條件，結(jié)果是或氧化，或還原。 3 4 2 球和物料的運(yùn)動(dòng)取決于球磨桶的轉(zhuǎn)速 5、影響球磨的因素有哪些？ 1、球筒的轉(zhuǎn)速：n工=(0.70?0.75) n臨界時(shí)，發(fā)生拋落；n工=0.6n臨界

13、時(shí)，球體以滾動(dòng)為主；n 工v0.6n臨界時(shí)，球體以滑動(dòng)為主。 2、 裝球量：過(guò)大或過(guò)小都會(huì)使研磨效率下率降低。 3、 球料比：料太少，球的磨損太大，量過(guò)多，則磨削面積不夠，不能很好的研磨細(xì)粉。 4、 球的大小：若球的直徑小，質(zhì)量輕，則對(duì)物料的沖擊力弱；但球的直徑太大，則球個(gè)數(shù)太少, 磨削面積減少，效率降低。 5、研磨介質(zhì)：分為干磨和濕磨，后者多采用水、酒精、丙酮等，可以減少氧化，物料偏析，冷焊、 團(tuán)聚等問(wèn)題，還可以改善勞動(dòng)環(huán)境。 6、被研磨物料的性質(zhì)：物料存在著極限研磨的大小。 7 7~。研磨粒度；a初始粒度 公式：由顆粒尺寸變化與總能關(guān)系：四二g（D~a-D：a） g:常

14、數(shù)a:經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，在1到2之間 6、 機(jī)械合金化的過(guò)程怎么樣？列舉2~3個(gè)應(yīng)用。 過(guò)程 1、 初始激活，①延性粉末顆粒扁平化；②脆性顆粒破碎形成原子化表面； 2、 活性化合粉末焊接后合金化，①各顆粒間距接近原子級(jí)水平；②產(chǎn)生大量缺陷（主要為位錯(cuò)）； ③加速固相擴(kuò)散反應(yīng)，實(shí)現(xiàn)合金化； 3、 合金化結(jié)束，①合金化過(guò)程基本完成或極其緩慢；②整個(gè)原子體系處于平衡化（存在大量缺陷 或非晶結(jié)構(gòu)）； 4、 微顆粒化和晶粒顆粒細(xì)化，非晶晶化，部分結(jié)構(gòu)發(fā)生回復(fù)。 應(yīng)用：面心立方金屬Al—Cu，Cu—Ag等延性/延性粉末球磨體系。 7、 氣體霧化制粉可分為哪里幾個(gè)區(qū)域？每個(gè)區(qū)域的特點(diǎn)是什么？ 氣體霧

15、化制粉過(guò)程可分解為金屬液流負(fù)壓紊流區(qū)，原始液滴形成區(qū)，有效霧化區(qū)和冷卻凝固區(qū)等四 個(gè)區(qū)域。其特點(diǎn)如下： 金屬液流紊流區(qū)：金屬液流在霧化氣體的回流作用下，金屬流柱流動(dòng)受到阻礙，破壞了層流狀態(tài)， 產(chǎn)生紊流； 原始液滴形成區(qū)：由于下端霧化氣體的沖刷，對(duì)紊流金屬液流產(chǎn)生牽張作用，金屬流柱被拉斷，形 成帶狀-管狀原始液滴； 有效霧化區(qū)：因高速運(yùn)動(dòng)霧化氣體攜帶大量動(dòng)能對(duì)形成帶狀-管狀原始液滴的沖擊，使之破碎，成 為微小金屬液滴； 冷卻區(qū)凝固區(qū)：此時(shí)，微小液滴離開(kāi)有效霧化區(qū)，冷卻，并由于表面張力作用逐漸球化。 PS：霧化法：直接擊碎液體金屬或合金而制得粉末的方法。 二流霧化法：用高速氣流或高壓水

16、流擊碎熔融金屬液流以獲得金屬液流的方法，分氣體霧化和水霧化。 17為了減少和防止堵塞，設(shè)計(jì)噴嘴時(shí)采用的措施： 1） 減小噴射頂角或氣流與金屬液流間的夾角 研究表明，氣流壓力在0.4MPa以上時(shí)， 環(huán)孔式噴嘴，噴射頂角?為60°較好。 環(huán)縫式噴嘴，噴射頂角?為45°較好。 2） 增加噴口與金屬液流軸線間的距離，提高穩(wěn)定性 3） 環(huán)縫寬度不能過(guò)小，間隙均勻； 4） 金屬液流嘴伸長(zhǎng)超出噴口水平面外，粉末略粗； 5） 增加輔助風(fēng)孔和二次風(fēng)。 6） 水霧化改環(huán)流為板流。 為什么采用環(huán)縫形噴嘴容易引起露嘴堵塞，采用什么辦法可以解決這一問(wèn)題？ 解：當(dāng)采用環(huán)縫形噴嘴時(shí)，由于錐型的氣流形成密

17、閉的空間，導(dǎo)致金屬流柱下流受阻，而堵塞噴嘴?采用v型噴嘴可以解決 這一問(wèn)題。 18影響霧化粉末性能的因素p67 答： （1）霧化介質(zhì)：A、霧化介質(zhì)類別的影響 空氣：霧化過(guò)程中氧化不嚴(yán)重或霧化后經(jīng)還原處理可脫氧的金屬，如Cu、Fe、碳鋼等 惰性氣體：可以減少金屬液的氧化和氣體溶解。 水： （a） 由于水的比熱容比氣體大很多，對(duì)金屬的冷卻能力強(qiáng)。因此，用水作霧化介質(zhì)時(shí)，粉末多為不規(guī)則形狀，同時(shí)， 隨著霧化壓力的提高，不規(guī)則形狀的顆粒愈多，顆粒的經(jīng)歷結(jié)構(gòu)愈細(xì)。氣體霧化易得球形粉，水霧化易得不規(guī)則粉。 （b） 由于金屬液滴冷卻速度快，粉末表面氧化大大減少。所以，F(xiàn)e、低碳鋼、合金鋼多用水

18、霧化制粉。 精心整理 B.霧化介質(zhì)獲得細(xì)粉末的條件:壓力大，速度快，能量大一破碎力強(qiáng)，粉末越細(xì)。 (2) 金屬液體： A.屬液的表面張力和黏度 金屬流表面張力大，粘度小，得球形粉末，粉末粒度偏粗。 相反，金屬流表面張力小，液滴易變形，所得粉末多呈不規(guī)則狀，粒度也減小。 B金屬液過(guò)熱溫度的影響 在霧化壓力和噴嘴相同時(shí)，金屬液過(guò)熱溫度愈高， 細(xì)粉末多，愈容易得球形粉末’ (3) 其他工藝因素：A、噴射參數(shù)B、聚粉裝置 19電解制粉 電解方法制得的粉末常呈樹(shù)枝狀或海綿狀 8、 影響粉末粒度和電流效率的因素。 1?電解液的組成：①金屬離子濃度的多少離子濃度增大，電流效率增大

19、，粉末粒度變粗，要得到細(xì) 粉，則要降低電流效率；②酸度的影響，一般認(rèn)為，如果在陰極上氫與金屬同時(shí)析出，則有利于得 到松散粉末，對(duì)于H+濃度對(duì)電流效率的影響，一般認(rèn)為，提高酸度有利于氫的析出，電流效率是 降低的；③添加劑的影響，添加劑可分為電解質(zhì)添加劑和非電解質(zhì)添加劑兩類，非電解質(zhì)添加劑吸 附在晶粒表面阻止其長(zhǎng)大，金屬離子被迫建立新核，形成細(xì)粉；電解質(zhì)添加劑的作用主要是提高電 解質(zhì)的導(dǎo)電性和控制PH在一定范圍內(nèi)。 2.電解制粉的條件：①電流密度的影響，在能夠析出粉末的電流密度范圍內(nèi)，電流密度越高，粉末 越細(xì)，但電流密度的增加，電流效率降低。②電解液的溫度，提高電解液的溫度后，擴(kuò)散速度增大， 晶

20、粒長(zhǎng)大速度也增大，所以粉末變粗。電解溫度的升高，電流效率稍微增加。③電解時(shí)的攪拌影響， 攪拌速度高，粒度組成中粗顆粒的含量增加。④刷粉周期，周期短有利于生成細(xì)粉，長(zhǎng)時(shí)間不刷粉， 陰極表面增加，相對(duì)降低了電流密度。 顆粒密度：比重法測(cè)量 真密度:粉末材料理論密度 有效密度(比重瓶密度)只包含粉末閉孔隙的密度 似密度(表觀密度)：既包含開(kāi)孔又閉孔隙的粉末密度 22顯微硬度,粉末強(qiáng)度愈高，硬度愈高，混合粉末的強(qiáng)度比合金粉末的硬度低，合金化可以使得金屬?gòu)?qiáng)化，硬度隨之提 高；不同方法生產(chǎn)同一種金屬的粉末，顯微硬度不同。粉末純度越高，則硬度越低，粉末退火降低加工硬化程度、減 少氧、碳等雜質(zhì)含量后

21、，硬度降低。 硬度反映了粉末的塑性，對(duì)粉末的壓制性能有重要的影響，模壓成型時(shí)對(duì)模具的壽命影響顯著。 9、 粉末的工藝性能有哪些？有何影響？ 工藝性能：松裝密度，流動(dòng)性，壓縮性，成形性和燒結(jié)性能。松裝密度以及粉末的流動(dòng)性的影響因 素很大程度上是一致的，主要取決于顆粒密度、粉末表面狀態(tài)、粉末粒度及組成、粉末的干濕程度 等。粉末越細(xì)，流動(dòng)性質(zhì)越明顯。壓縮性與成形性的關(guān)系：成形性好的粉末壓縮性差；壓縮性好的 粉末，成形性差。如松裝密度大的粉末，壓縮性好，但是成形性差；細(xì)粉末的成形性好，而壓縮性 卻較差。 流動(dòng)性的影響 流動(dòng)性與顆粒密度、表觀密度相關(guān)。如果粉末的相對(duì)密度不變，顆粒密度越高，流動(dòng)

22、性越好； 顆粒密度不變，相對(duì)密度的增大會(huì)使流動(dòng)性提高;對(duì)球形Al粉，盡管相對(duì)密度較大，但由于顆粒密 度小，流動(dòng)性仍比較差； 同松裝密度一樣流動(dòng)性受顆粒間粘附作用的影響，因此，顆粒表面吸附水分、氣體，加入成形劑 (binder,lubric減低粉末的流動(dòng)性； 流動(dòng)性會(huì)直接影響壓制過(guò)程自動(dòng)裝粉和壓件密度的均勻性，自動(dòng)壓制工藝中必須考慮的重要工藝性 能一制粒 沉降法分析一個(gè)球形粉末粒度，設(shè)顆粒直徑為8微米，如果粉末分散在設(shè)定100mm高的水柱中， 求粉末沉降的速度： v=h/t=gd2（p 1-p 2）/（18n ） 這里，H=height=0.1m g=地球引力常數(shù)=9.8m/s2

23、粒直徑=8X10-6m p 1=Ni 粉密度=8.9X103kg/m3 p 2=水密度=103kg/m3 n =水的粘度=10-3kg/m/s 算出的速度為2.8X 10-4m/s,對(duì)于設(shè)定高度為0.1米，相應(yīng)的時(shí)間是約360s或6分鐘，雷諾系數(shù)為2.2 X10-3 10、 了解粉末粒度的測(cè)試方法。 1?篩分析法，適合于較粗粒度的粉末的分析。測(cè)得粉末顆粒的最大外形尺寸。 2?顯微鏡法，此法測(cè)得的是顆粒的定向徑或投影徑，并且易于觀察顆粒的表面形貌。 3. 沉降分析，適合于粒度細(xì)小的粉末分析。 4. X射線衍射，納米粉末的粒度分析。 5?激光衍射 Fsss和BET方法都能測(cè)

24、量粉末比表面積，為什么Fsss只能測(cè)得二次顆粒直徑，而BET能測(cè)一次顆粒直徑？ 答：BET方法是根據(jù)氣體分子表面吸附總量，即氣體吸附前后壓力變化，來(lái)計(jì)算和測(cè)量粉末總表面積，然后根據(jù)表面 積與顆粒（等效球形）換算后得到；Fsss測(cè)試原理是粉末體中空隙構(gòu)成毛細(xì)管對(duì)氣體分子阻力（壓力降）來(lái)測(cè)得，毛 細(xì)管孔壁可視為粉末外表面積，體中空隙構(gòu)成毛細(xì)管為氣體分子有效流經(jīng)管道，一次顆粒間的間隙通常為開(kāi)孔孔道， 一端可能封閉，氣體不能流通，因此該部分難以測(cè)試和計(jì)算在內(nèi)。 11、 成型前粉末要進(jìn)行哪些預(yù)處理？ 1?還原退火作用：①降低氧碳含量，提高純度；②消除加工硬化，改善粉末壓制性能；③粉末鈍化， 使細(xì)粉

25、末適度變粗，或形成氧化薄膜，防止粉末自燃。 2?混合：不同成分的粉末借助于外力作用實(shí)現(xiàn)顆粒組份間分布均勻的過(guò)程；合批：同類粉末或粉末 混合物的混合消除因粉末在運(yùn)輸過(guò)程中產(chǎn)生的偏析或在粉末生產(chǎn)過(guò)程中不同批號(hào)粉末之間的性能 差異獲得性能均勻的粉末料。 3?成形劑和潤(rùn)滑劑成形劑（非增塑成形），場(chǎng)合：1）硬質(zhì)粉末：如硬質(zhì)合金，陶瓷等粉末，變形抗力很 高難以通過(guò)壓制所產(chǎn)生的變形而賦予粉末坯體足夠的強(qiáng)度，添加成形劑提高生坯強(qiáng)度，利于成形。 潤(rùn)滑劑，降低粉末顆粒與模壁間的摩擦。 4.制粒細(xì)小顆?；蛴操|(zhì)粉末，為了成形添加成形劑，改善流動(dòng)性添加粘結(jié)劑，進(jìn)行自動(dòng)壓制或壓制 形狀較復(fù)雜的大型P/M制品，粉末結(jié)

26、塊。原理：借助于聚合物的粘結(jié)作用將若干細(xì)小顆粒形成團(tuán) 粒。 12、 壓制過(guò)程中應(yīng)力的變化過(guò)程，壓制壓力和壓坯密度的關(guān)系。 壓模中各部分的應(yīng)力不相等：上部應(yīng)力比底部應(yīng)力大，接近模沖的上部同一斷面，邊緣應(yīng)力比中心部位大遠(yuǎn)離模沖底 部，中心部位比邊緣應(yīng)力大。 I— 滑動(dòng)階段：粉末顆粒發(fā)生位移，填充孔隙，密度增加很快； II— 臨界階段：壓力繼續(xù)增加時(shí)，壓坯密度幾乎不變。由于第I階段后密度已達(dá)到一定值，粉末體出現(xiàn)一定的壓縮阻 力； 脆性粉末，此階段較明顯，曲線平坦； 塑性粉末，此階段不明顯甚至消失，如銅、錫、鉛。 III— 變形階段：隨著壓力升高，壓坯的相對(duì)密度又繼續(xù)增加，因?yàn)楫?dāng)壓制壓力

27、超過(guò)粉末的臨界應(yīng)力后，粉末顆粒 開(kāi)始變形，其位移和變形都能起到作用 13、 分析單軸壓制和等經(jīng)壓制過(guò)程受力狀態(tài) 單軸壓制和等靜壓制的差別在于粉體的受力狀態(tài)不同，一般單軸壓制在剛模中完成，等靜壓制則在 軟模中進(jìn)行；在單軸壓制時(shí)，由于只是在單軸方向施加外力，模壁側(cè)壓力小于壓制方向受力，因此 應(yīng)力狀態(tài)各向異性，a 1》o 2=o 3導(dǎo)致壓坯中各處密度分布不均勻；等靜壓制時(shí)由于應(yīng)力均勻來(lái) 自各個(gè)方向，且通過(guò)水靜壓力進(jìn)行，各方向壓力大小相等，粉體中各處應(yīng)力分布均勻，a 1=a 2= a 3因此壓坯中各處的密度基本一致。 等靜壓制和鋼模壓制比較有哪些優(yōu)點(diǎn) 1能夠壓制具有凹形，空心等復(fù)雜形狀的壓件

28、； 2壓制時(shí)，粉末體與彈性模具的相對(duì)移動(dòng)較小，摩擦損耗較小，單位壓制壓力較低； 3能夠壓制各種金屬粉末以及非金屬粉末，壓制坯件密度分布均勻， 4壓坯強(qiáng)度咼 5成本低廉 6能夠在較低溫度下制得接近完全致密的材料 增塑擠壓成型：將具有一定黏結(jié)力和良好塑性的有機(jī)物與金屬粉末組成的混合料在擠壓模內(nèi)經(jīng)受壓力的作用，使物 料通過(guò)規(guī)定幾何形狀的模嘴擠出管材和棒材。 工藝過(guò)程：粉料+增塑劑一混合一預(yù)壓一擠壓一擠壓坯 主要影響因素 1?石蠟的加入量，明顯的影響擠壓壓力和顆粒間的結(jié)合力。石蠟加入量過(guò)多可降低擠壓壓力，但顆 粒間的結(jié)合力結(jié)合力減弱會(huì)使壓坯強(qiáng)度下降；石蠟加入量過(guò)少，會(huì)產(chǎn)生較大摩擦阻力

29、，是擠壓壓力 增大。一般粉末越細(xì)，需加入石蠟的量越多。 2?預(yù)壓壓力，預(yù)壓的作用在于盡可能除去擠壓前混合料中的氣體，擴(kuò)大粉末表面與增塑料的接觸， 使混合料組分分布均勻，物料初步致密化。 3?擠壓溫度，一般來(lái)說(shuō)，擠壓溫度升高，塑性變好，但過(guò)高會(huì)使石蠟的強(qiáng)度和粘接能力下降，導(dǎo)致 擠壓壓力急劇下降，壓坯軟化。 4?擠壓速度，擠壓速度過(guò)快，壓坯易發(fā)生斷裂。 溫壓成型技術(shù)：將粉末置入模具內(nèi)，將粉末與模具加熱到150°C左右并壓制成形的一種剛性模壓制技術(shù)。 工藝過(guò)程：粉末和粘結(jié)劑的混合料一粉末置入模具中，預(yù)壓制成形一加熱至130-150 C —溫壓（600-750MPa）—溫壓壓坯一燒結(jié)一溫壓

30、零部件。 特點(diǎn) 1） 低成本制造高性能P/M零部件：加工工序少模具壽命長(zhǎng)；零件形狀復(fù)雜程度提高。 2） 壓坯密度高：相對(duì)密度提高0.02-0.06孔隙度降低2-6%。 3） 便于制造形狀復(fù)雜的零部件：低的脫模壓力：|30% ；彈性后效小，150%外摩擦力I；高的壓 坯強(qiáng)度：￡ 25-100%；高的結(jié)合強(qiáng)度與大的接觸面積；密度分布均勻：密度差l0.1-0.2g/cm3殘留 應(yīng)力I 4） 4）零件強(qiáng)度高（同質(zhì)、同密度）：極限抗拉強(qiáng)度t 10%，燒結(jié)態(tài)達(dá)1200MPa；疲勞強(qiáng)度t 10%；若 經(jīng)適度復(fù)壓，與粉末鍛件相當(dāng)； 5） 零件表面質(zhì)量高；精度提高2個(gè)IT級(jí)；模具壽命長(zhǎng)（模具磨損少）

31、 6） 壓制壓力降低：同壓坯密度時(shí)，壓力降低140Mpa ；提高壓機(jī)容量 注射成型：粉末與粘結(jié)劑混合后制成適合于注射成型的喂料，升溫使喂料產(chǎn)生較好的流動(dòng)性，在一定壓力下用 注射成型機(jī)將喂料注射到模具的型腔中制成毛坯，冷卻固化的成型體在一定的溫度下進(jìn)行脫脂，去除毛坯中黏結(jié) 劑再燒結(jié)得到產(chǎn)品。 工藝過(guò)程：金屬粉末+粘結(jié)劑一混料一制粒一注射成形一脫粘一燒結(jié)一必要的后處理 特點(diǎn)：周期短，生產(chǎn)率高，自動(dòng)化控制，密度均勻，尺寸精度高，適合生產(chǎn)形狀復(fù)雜的小型零件。 粉末注射成形常用的粉末顆粒一般在2-8um, —般小于30um，粉末形狀多為球形，顆粒外形比最好在1-1.5之間，具 有相當(dāng)寬或窄的粒

32、度分布，填充密度較高。 注射成型是整個(gè)工藝流程的關(guān)鍵工序，注射成形時(shí)，對(duì)可能產(chǎn)生缺陷的控制應(yīng)從兩個(gè)方面進(jìn)行考慮：（1）注射溫度、 頁(yè)腳內(nèi)容 精心整理 壓力、時(shí)間等工藝參數(shù)的設(shè)定；（2）填充是喂料在模腔中的流動(dòng)控制。 14、 燒結(jié)過(guò)程的驅(qū)動(dòng)力有哪些 1作用在燒結(jié)頸上的原動(dòng)力一一粉末系統(tǒng)過(guò)剩自由能的降低 2燒結(jié)擴(kuò)散驅(qū)動(dòng)力一一空位濃度梯度 3蒸發(fā)-凝聚物質(zhì)遷移動(dòng)力——蒸汽壓差 4燒結(jié)收縮應(yīng)力——宏觀燒結(jié)應(yīng)力 15、 了解物質(zhì)遷移的過(guò)程有哪些 1） 表面遷移 顆粒表面頸部表面 （1） 表面擴(kuò)散球表面層原子向頸部擴(kuò)散 （2） 蒸發(fā)-凝聚表面層原子向空間蒸發(fā)，借助蒸汽壓差通過(guò)氣相

33、向頸部空間擴(kuò)散，沉積在頸部表面。 2） 宏觀（體積）遷移 顆粒內(nèi)部的物質(zhì)頸部 （1） 體積擴(kuò)散，借助于空位運(yùn)動(dòng)，球內(nèi)原子等向頸部遷移 （2） 粘性流動(dòng)，非晶材料在剪切應(yīng)力作用下，產(chǎn)生粘性流動(dòng)，物質(zhì)自顆粒內(nèi)部向頸部遷移 （3） 塑性流動(dòng)，燒結(jié)溫度接近物質(zhì)熔點(diǎn)，當(dāng)頸部的拉伸應(yīng)力大于物質(zhì)的屈服強(qiáng)度時(shí)，發(fā)生塑性變形, 導(dǎo)致物質(zhì)向頸部遷移 （4） 晶界擴(kuò)散，晶界為快速擴(kuò)散通道，原子沿顆粒內(nèi)晶界向頸部遷移 （5） 位錯(cuò)管道擴(kuò)散，位錯(cuò)為非完整區(qū)域，原子易于沿此通道向頸部擴(kuò)散，導(dǎo)致物質(zhì)遷移 16、 單元或多元固相燒結(jié)的特點(diǎn)和過(guò)程 單元系： 純金屬、固定化學(xué)成分的化合物和均勻固溶體的粉末燒結(jié)

34、。 擴(kuò)散和流動(dòng)是單元系燒結(jié)的主要物質(zhì)遷移機(jī)構(gòu)。 低溫預(yù)燒階段（a <0.25）:發(fā)生金屬的回復(fù)，物理吸附物的分解、排除。 中溫升溫?zé)Y(jié)階段（a <0.4?0.55）:出現(xiàn)再結(jié)晶，顆粒表面氧化物分解，形成燒結(jié)頸。高溫?zé)Y(jié)保溫完成階段 （a =0.5?0.85）:形成大量閉孔，孔隙尺寸、數(shù)量減少，燒結(jié)體密度顯著增加。 燒結(jié)體顯微組織的變化： 孔隙變化，燒結(jié)過(guò)程中連通孔隙的不斷消失與隔離閉孔的收縮是貫穿燒結(jié)全過(guò)程的組織變化特征 一組織變化，回復(fù)；結(jié)晶；再結(jié)晶。 多元系:由兩種或兩種以上的組元（元素、化合物、合金、固溶體），在其低熔點(diǎn)組元的熔點(diǎn)溫度以下進(jìn)行固相燒結(jié) 的過(guò)程。 特點(diǎn)：在

35、多元系固相燒結(jié)的同時(shí)，發(fā)生合金化（單元系只有致密化過(guò)程） 1） 發(fā)生基本的微觀結(jié)構(gòu)演化（即孔隙尺寸、形狀的改變和數(shù)量變化） 2） 發(fā)生組元間的合金化過(guò)程牽涉到溶解反應(yīng)，合金化反應(yīng)，固態(tài)擴(kuò)散。固態(tài)擴(kuò)散是一緩慢的過(guò)程， 對(duì)合金化的均勻化速度起控制作用。 17、 液相燒結(jié)的條件有哪些 液相燒結(jié)的三個(gè)基本條件：潤(rùn)濕性、溶解度和液相數(shù)量 （1）液相必須潤(rùn)濕固相顆粒：這是液相燒結(jié)得以進(jìn)行的前提（否則產(chǎn)生反燒結(jié)現(xiàn)象）。即燒結(jié)體 系需滿足方程Y S=Y SL+y LCOSe （0為潤(rùn)濕角） 液相燒結(jié)需滿足的潤(rùn)濕條件是e <90； 當(dāng)0 =0,液相充分潤(rùn)濕固相顆粒，這是最理想的液相燒結(jié)條件； 當(dāng)

36、0 >90O,固相顆粒將液相推出燒結(jié)體，發(fā)生反燒結(jié)現(xiàn)象。 當(dāng)0<0 <900，這是普通的液相燒結(jié)情況，燒結(jié)效果一般。 如果0 >90,燒結(jié)開(kāi)始時(shí)液相即使生成，液會(huì)很快跑出燒結(jié)體外，稱為滲出。這樣，燒結(jié)合金中的 低熔組分將大部分損失掉，使燒結(jié)致密化過(guò)程不能順利完成。 液相只有具備完全或部分潤(rùn)濕的條件，才能滲入顆粒的微孔和裂隙甚至晶粒間界。 （2） 固相在液相中具有有限的溶解度：有限的溶解可改善潤(rùn)濕性；增加液相的數(shù)量即體積分?jǐn)?shù)， 促進(jìn)致密化；馬欒哥尼效應(yīng)（溶質(zhì)濃度的變化導(dǎo)致液體表面張力的不同，產(chǎn)生液相流動(dòng)）有利于液 相遷移；增加了固相物質(zhì)遷移通道，加速燒結(jié)；顆粒表面突出部位的化學(xué)位較高產(chǎn)生

37、優(yōu)先溶解，通 過(guò)擴(kuò)散和液相流動(dòng)在顆粒凹陷處析出，改善固相晶粒的形貌和減小顆粒重排的阻力。但較高的溶解 度導(dǎo)致燒結(jié)體的變形和為晶粒異常長(zhǎng)大提供條件，這是不希望的。 （3） 液相數(shù)量：在一般情況下，液相數(shù)量的增加有利于液相均勻地包覆固相顆粒，為顆粒重排列 提供足夠的空間和致密化創(chuàng)造條件。同時(shí)，也可減小固相顆粒間的接觸機(jī)會(huì)。但過(guò)大的液相數(shù)量造 成燒結(jié)體的形狀保持性下降。 18、 在Fe—Cu系燒結(jié)過(guò)程中，隨Cu含量增加，為何體系出現(xiàn)先膨脹后收縮（Cu約8%）后收 縮的現(xiàn)象 Cu含量較低時(shí)，F(xiàn)e—Cu系為瞬時(shí)液相燒結(jié)，燒結(jié)后期液相消失，銅形成液相后向鐵中擴(kuò)散，大量 溶解于固相顆粒內(nèi)，而且原來(lái)銅粉

38、存在的地方留下了一些微孔，故燒結(jié)體出現(xiàn)膨脹。當(dāng)銅的含量達(dá) 到Y(jié)—Fe的飽和溶解度（WCu=8%, 1150C° ）時(shí)，膨脹達(dá)到最高值。這時(shí)銅完全溶于固相骨架， 形成固溶體，液相完全消失。當(dāng)銅的含量超過(guò)飽和溶解度后，隨著銅含量的增加，液相也增加，所 以變成典型的液相燒結(jié)，收縮值又重新增大。燒結(jié)時(shí)間不同，收縮值也不同。 Cu-Sn合金燒結(jié)過(guò)程中為何出現(xiàn)先膨脹后收縮現(xiàn)象？ 答：由于銅和錫的互擴(kuò)散系數(shù)不相等，產(chǎn)生柯肯德?tīng)栃?yīng)，即在具有較大互擴(kuò)散系數(shù)原子的區(qū)域內(nèi)形成過(guò)?？瘴?， 然后聚集成微孔隙，從而使燒結(jié)合金出現(xiàn)膨脹，燒結(jié)溫度超過(guò)800度時(shí)，收縮發(fā)生，液相形成。 19、 了解活化燒結(jié)、強(qiáng)化燒結(jié)及燒

39、結(jié)后處理等過(guò)程機(jī)制 活化燒結(jié) 系指能降低燒結(jié)活化能，使體系的燒結(jié)在較低的溫度下以較快的速度進(jìn)行、燒結(jié)體性能得以提高的 燒結(jié)方法 從方法上可以分為兩種：①依靠外界因素活化燒結(jié)過(guò)程；②提高粉末活性，使燒結(jié)過(guò)程活化。動(dòng)力 學(xué)因素依賴于活化劑的擴(kuò)散速度。（太多了，不想打了，自己看P307?312） 強(qiáng)化燒結(jié)（enhancedsintering） 泛指能夠增加燒結(jié)速率，或能夠強(qiáng)化燒結(jié)體性能（合金化或抑制晶粒長(zhǎng)大）的所有燒結(jié)過(guò)程 位錯(cuò)激活燒結(jié)，高溫?zé)Y(jié)，活化燒結(jié)，液相燒結(jié)，自蔓燃反應(yīng)燒結(jié) 燒結(jié)后處理 通常包括表面處理、陽(yáng)極化處理、浸漬處理、噴砂和摩擦剖光處理、探傷檢查等工藝技術(shù)過(guò)程，目 的是

40、進(jìn)一步提咼燒結(jié)產(chǎn)品的性能，提咼產(chǎn)品的尺寸精度。 表面處理能夠用于改善材料的外觀、表面狀況及提高材料的性能。燒結(jié)后表面處理包括去飛邊、涂 層、噴鍍、涂漆上包等。 浸漬是使產(chǎn)品孔隙中含有油類液體，以達(dá)到自潤(rùn)滑的作用，或在孔洞中填滿聚合物來(lái)改善耐蝕性和 加工性。 陽(yáng)極化處理是在零件表面形成穩(wěn)定的氧化物，目的是上色，起到改善部件外觀的作用。 噴砂與摩擦剖光處理是提高粉末冶金零部件疲勞壽命的一種方式。 探傷是指在生產(chǎn)過(guò)程中找缺陷而不是在元件制成后再找不合格的產(chǎn)品，使材料成形后的一項(xiàng)重要性 能檢查工作。 應(yīng)用分析題 1、有兩種鐵基粉末原料A （A粉：Fe—1.5Ni—0.5Mo—1.5Cu—0

41、.5C，為元素混合粉末鐵分為水 霧化純鐵粉）與B（B粉：Fe—1.5Ni—0.5Mo—1.0Cu—0.5C，其中鐵粉是含Ni、Mo的水霧化合金 鋼分；粉末中均添加了 0.6%的潤(rùn)滑劑）若兩者質(zhì)量相同并且與相同的圓柱形壓模中在500Mpa下 進(jìn)行壓制，請(qǐng)回答： ⑴兩者脫模后，壓坯高度是否一致？為什么？ ⑵若對(duì)兩種粉末所得壓坯進(jìn)行抗壓強(qiáng)度測(cè)試，兩者的抗壓強(qiáng)度是否相同？為什么？ ⑴不一致。A粉中的鐵粉為純水霧化鐵粉，而B粉中的鐵粉為合金化鐵粉，合金化鐵粉的晶粒內(nèi) 有較大的晶格畸變程度，粉末顯微硬度肩高，變形抗力較大，粉末的壓縮性能較差：此外，合金化 鐵粉在脫模時(shí)彈性后效也較A粉的大。這兩個(gè)原因

42、都會(huì)導(dǎo)致A粉的壓坯高度低于B粉的壓坯高度。 ⑵不相同。由于A粉的壓縮性好，壓制過(guò)程中粉末塑性變形較大，粉末間的接觸面積較大，機(jī)械嚙 合力較高，導(dǎo)致A粉的壓坯抗壓強(qiáng)度高于B粉的壓坯抗壓強(qiáng)度。 2、 某同學(xué)采用3?5微米的鎢粉為原料通過(guò)穩(wěn)定液相燒結(jié)技術(shù)制備W-10Cu與W-7Ni-3Fe；兩種合金， 其設(shè)計(jì)的燒結(jié)條件是:在氫氣中于1500C燒結(jié)2個(gè)小時(shí)，兩種合金的相對(duì)密度是否相同？為什么？ (這道題有點(diǎn)不確定，但我覺(jué)得原理大致是這樣的，你們可以考慮一下。) 不相同，W—7Ni—3Fe的相對(duì)密度較大，材料致密性較好。 對(duì)于W—7Ni—3Fe來(lái)說(shuō)，由于Ni的熔點(diǎn)為1420C°，F(xiàn)e的熔點(diǎn)為1

43、534C°，在1500C°時(shí)Ni會(huì)發(fā) 生溶解，形成液相，在燒結(jié)過(guò)程中，W—7Ni—3Fe發(fā)生的是穩(wěn)定液相燒結(jié)，Ni形成的液相，完全潤(rùn) 濕固相W顆粒，潤(rùn)濕角接近零度。液相充滿孔隙，并將固相顆粒均勻包覆,再加上W顆粒在液相中 溶解量非常少，這樣通過(guò)固相溶解一再析出而實(shí)現(xiàn)晶粒長(zhǎng)大的程度微乎其微。固相W顆粒被分隔開(kāi) 來(lái)，避免了顆粒的聚集而長(zhǎng)大，從而保持了細(xì)且均勻的晶粒。燒結(jié)過(guò)程中充足且穩(wěn)定的液相，使固 相顆粒在液相表面張力、毛細(xì)管力及液相粘性流動(dòng)的作用下，發(fā)生了顆粒的重排，從而促進(jìn)了材料 的致密化，所以材料的致密性非常好，相對(duì)密度大。 W—10Cu因?yàn)殂~的熔點(diǎn)為1083C。低于1500C°，在燒結(jié)過(guò)

44、程中發(fā)生的是熔浸燒結(jié)。燒結(jié)過(guò)程中， 固相W顆粒相互聯(lián)結(jié)形成連續(xù)骨架，Cu形成液相，填充在固相顆粒間的孔隙中。但由于所形成的 液相數(shù)量不足以充滿孔隙，故材料中有大量的孔隙存在，材料致密性差。 3、 互不溶系固相燒結(jié)的熱力學(xué)條件是什么？為獲得理想的燒結(jié)組織，還應(yīng)滿足怎樣的充分條件？ 互不溶系的燒結(jié)服從不等式：Y ABIy a-y B|，在兩組元的顆粒間形成燒結(jié)頸的同時(shí)， 它們可互相靠攏至某一臨界值；如果Y AB<| y A—y B|，則開(kāi)始時(shí)通過(guò)表面擴(kuò)散，比表面能低的組 元

45、覆蓋在另一組元的顆粒表面，然后同單元系燒結(jié)一樣，在類似復(fù)合粉末的顆粒間形成燒結(jié)頸。不 論是上述中的哪種情況，只有Y AB越小，燒結(jié)的動(dòng)力就越大。 4、 如圖所示為W-C-Co相圖沿Co-WC線的垂直截圖，試分析WC-10C。體系燒結(jié)和冷卻過(guò)程中相的 變化過(guò)程？(P301頁(yè)，圖7—86) 詳細(xì)版： 1?預(yù)燒及升溫階段：低于共晶溫度的固相燒結(jié)。超過(guò)500C。以后，在Co顆粒之間以及Co和WC顆 粒之間開(kāi)始發(fā)生燒結(jié)，壓坯的強(qiáng)度有所增加；約1000C° WC開(kāi)始向Co中迅速擴(kuò)散，并且隨著溫度 的升高而加快。 2?達(dá)到共晶溫度(1280~1340C° ):共晶反應(yīng)/ +WC=L，Y相完全進(jìn)入液相

46、，但仍有大量WC固相存 在。 3?繼續(xù)升溫到燒結(jié)階段(1400~1450C° )有更多的WC溶解到液相中，液相數(shù)量劇增，液相的成分 將沿Ec線變化，達(dá)到C點(diǎn)即燒結(jié)溫度后，系統(tǒng)才開(kāi)始趨于平衡； 4?燒結(jié)保溫階段：WC繼續(xù)溶解到液相中，是液相平均成分由b向c變化，這時(shí)一直不溶解完的WC 顆粒才與C點(diǎn)的液相達(dá)到真正的平衡，繼續(xù)保溫發(fā)生WC通過(guò)液相的溶解再析出過(guò)程，WC顆粒逐漸 長(zhǎng)大。 5?保溫完成后冷卻：從液相中析出WC,液相數(shù)量減少，共晶溫度，液相成分回到E點(diǎn)，開(kāi)始析出 Y相。 6?低于共晶溫度冷卻:WC在Y相中濃度降低，燒結(jié)組織為WC+Y相。 簡(jiǎn)潔版： 預(yù)燒及升溫階段：WC向Co溶解一Y固熔體； 達(dá)到共晶溫度：Y +WC—L； 升溫至燒結(jié)階段：WC繼續(xù)向液相中溶解； 燒結(jié)保溫階段：WC的溶解和再析出，WC顆粒逐漸長(zhǎng)大； 精心整理 保溫后冷卻：液相中析出WC,至共晶溫度時(shí)，析出Y相; 低于共晶溫度冷卻：析出二次WC晶體。